将(jiāng)吸油流道(dào)建立如圖2所示模型，模型對實際流道進行了優化。

圖2  數學模型

2.2  網(wǎng)格劃分與邊界(jiè)條件

采用了(le)六(liù)面體與四(sì)面體的混合網格對模(mó)型進行劃分(fèn)，其中網(wǎng)格最薄處超過5層，總數量為350萬，網格劃(huà)分和局部放大圖如(rú)圖3所示。 

圖(tú)3  網格劃分

邊界層設置為：入口壓力101325 Pa，出口速度1.3 m/s，旋轉(zhuǎn)面分别設置不同的(de)速度，在不同的速度下進行流(liú)場解析，旋轉面的(de)速度參數設置如表2所示。

2.3  結果分析

計算得壓力(lì)分布雲圖如圖4所示。從圖中可以看出：0 r/min下(xià)最高壓力1.02×10⁵ Pa、4000 r/min下最高壓力1.02×10⁵ Pa、8000 r/min下最高壓力1.1×10⁵ Pa、15000 r/min下最(zuì)高壓力1.46×10⁵ Pa、20000 r/min下最高壓力(lì)1.95×10⁵ Pa，從不同轉速的最高壓力(lì)可以看出(chū)，轉速(sù)越高機械能轉化的壓力能越大；不同轉速下對應的旋轉面流出(chū)壓力分别為0 r/min下壓力9.85×10⁴ Pa、4000 r/min下壓力9.87×10⁴ Pa、8000 r/min下壓(yā)力9.92×10⁴ Pa、15000 r/min下壓力1.1×10⁵ Pa、20000 r/min下壓力1.2×10⁵ Pa，轉速(sù)越高流經旋轉面的(de)壓力能越大；不(bú)同轉(zhuǎn)速下對應的旋(xuán)轉面流入壓力分别為0 r/min下壓(yā)力(lì)9.88×10⁴ Pa、4000 r/min下壓力9.9×10⁴ Pa、8000 r/min下壓力(lì)9.97×10⁴ Pa、15000 r/min下壓力1.04×10⁵ Pa、20000 r/min下壓力9.5×10⁵ Pa，轉速(sù)越高從入口(kǒu)至旋(xuán)轉面的(de)壓差越小，介質流入越困難，當轉速達到15000 r/min時，形成(chéng)局部(bù)低壓區，産(chǎn)生勢能消耗壓力(lì)能，造成損耗，轉(zhuǎn)速達到20000 r/min時，低壓區覆(fù)蓋整個流道，壓力能全部轉化為勢能。

模型的速度分布雲圖(tú)如圖5所示，在旋(xuán)轉面流入、流出兩處(chù)均存(cún)在紊流，形成了(le)漩渦， 随轉速(sù)的升高(gāo)漩渦(wō)的面積變(biàn)大，流入處的漩渦邊緣産(chǎn)生的高壓(yā)造成入口吸油困難(nán)，流出處的漩渦邊緣中心産生的(de)低壓使得流出困難，造成出口壓力降低，與不同轉速(sù)下對應的出口壓力符合(hé)。

經過不同轉速下的解析計算，得出結論如下。

（1） 入口具有自增壓(yā)能力，并且轉速越高增壓能力越強，當轉速達(dá)到20000 r/min時(shí)，入口壓力可以提高1×10⁵ Pa，大大增(zēng)強了泵的吸(xī)油能力。

（2） 局部漩渦會影響增壓效果，雖然吸油(yóu)口具備增加能力，但是由于旋轉面産生(shēng)的漩渦影響到了介質的(de)流動，造成增壓(yā)效果不理想，需要改(gǎi)善(shàn)吸油流道，優化結構設計，以達到理想的自增壓(yā)功能。